鉆井機(jī)械滾動(dòng)軸承溫度對(duì)潤(rùn)滑的影響
2018-10-23 來(lái)源：潤(rùn)滑油情報(bào)網(wǎng)
摘要：鉆井機(jī)械工作環(huán)境惡劣，基本都是在露天場(chǎng)所...
鉆井機(jī)械工作環(huán)境惡劣，基本都是在露天場(chǎng)所，特別是沙漠戈壁溫差大的地區(qū)，潤(rùn)滑面臨很大挑戰(zhàn)。 溫度不僅影響潤(rùn)滑脂的粘度，對(duì)軸承的徑向游隙也有影響，溫度升高，徑向游隙變小，加劇了軸承磨損。 本文通過(guò)溫度對(duì)滾動(dòng)軸承徑向間隙的影響，給潤(rùn)滑造成的不良影響，為軸承安裝使用提供幫助。
石油鉆井機(jī)械是一種連續(xù)的作業(yè)的過(guò)程，一旦發(fā)生故障將會(huì)帶來(lái)嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失。 石油鉆井機(jī)械大部分屬于傳動(dòng)大型設(shè)備，易發(fā)生故障的部件主要是軸承。 因此對(duì)鉆井機(jī)械滾動(dòng)軸承的故障診斷變得越來(lái)越重要，能否預(yù)防以及提前發(fā)現(xiàn)設(shè)備故障有重大經(jīng)濟(jì)效益。 本文通過(guò)溫度變化對(duì)軸承徑向游隙的影響，進(jìn)一步影響潤(rùn)滑油膜，造成的軸承磨損的探討，進(jìn)一步減少目前存在的軸承故障。
石油鉆井機(jī)械工作特點(diǎn)
油井根據(jù)油區(qū)分布和儲(chǔ)藏量來(lái)確定數(shù)量和位置，在中原地區(qū)一般一個(gè)鉆井平臺(tái)一年累計(jì)十口左右，主要根據(jù)地質(zhì)特點(diǎn)，鉆進(jìn)速度不一。 我國(guó)油井位置較分散，不像西狐塏區(qū)，原油藏量大而且集中，油井都是一字排列，鉆井設(shè)備搬家安裝次數(shù)較少。 我們鉆井公司基本每口油井都需要搬家，完鉆拆除設(shè)備，搬到新油井位再次安裝。
鉆井設(shè)備特點(diǎn)是頻繁拆裝，而且大多都是傳動(dòng)設(shè)備，例如典型的變數(shù)箱、傳動(dòng)箱、轉(zhuǎn)盤、絞車等。 設(shè)備發(fā)生故障最多的就是滾動(dòng)軸承，其中能達(dá)到軸承設(shè)計(jì)使用壽命的寥寥無(wú)幾。 出現(xiàn)故障最多的就是滾動(dòng)軸承疲勞點(diǎn)蝕和磨損，主要是軸承工作環(huán)境振動(dòng)大以及軸承徑向游隙改變?cè)斐傻摹?/span>
我國(guó)油田分布較廣，從設(shè)備運(yùn)行工作條件，典型的有東北油田寒溫帶氣候、中原油田的暖溫帶氣候、江蘇油田的亞熱帶氣候、青海和新疆的溫帶大陸性氣候。 設(shè)備運(yùn)行軸承的軸承溫度與當(dāng)?shù)貧夂驐l件有很大的關(guān)系，特別是露天場(chǎng)所，更加重要。 軸承的溫度升高，軸承的徑向游隙改變，潤(rùn)滑條件變化，最終造成軸承的損壞。
軸承的徑向游隙
理論上未來(lái)軸承對(duì)軸精確的同心引導(dǎo)，希望理想的工作時(shí)，滾動(dòng)體和滾道之間沒(méi)有徑向游隙，或者在很小的范圍內(nèi)變動(dòng)。 但是滾動(dòng)軸承的內(nèi)圈溫度和軸承外圈溫度有差異，受到不同的因素影響，往往在設(shè)計(jì)時(shí)留有適當(dāng)?shù)挠蜗叮瑏?lái)確保滾動(dòng)軸承在一定溫差下能正常的工作。
滾動(dòng)軸承的徑向游隙是滾動(dòng)軸承的一個(gè)重要參數(shù)，特別是安裝時(shí)是否合理，財(cái)滾動(dòng)體的最大載荷分布影響很大。 另外徑向游隙對(duì)滾動(dòng)軸承的摩擦、振動(dòng)、噪聲、溫升等影響很大，最終影響軸承的使用壽命。
軸承的徑向游隙與潤(rùn)滑的關(guān)系
滾動(dòng)軸承正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，滾動(dòng)體最大載荷處也就是滾動(dòng)體和軸承內(nèi)圈最小處。 滾動(dòng)體與軸承內(nèi)圈、滾動(dòng)體與軸承外圈之間的潤(rùn)滑，主要有潤(rùn)滑膜對(duì)滾動(dòng)體接觸表面的分離程度。 在軸承工作情況一定的情況下，分離程度往往有最小油膜hm,。 決定。 因?yàn)橛凶钚∮湍ず穸葲Q定，是軸承徑向游隙減小，減少值等于軸承滾動(dòng)體和內(nèi)圈、外圈之間的油膜厚度閉。 完全彈性流體潤(rùn)滑情況下，載荷全部有油膜承擔(dān)。 實(shí)際情況是軸承在工作時(shí)滾動(dòng)體和內(nèi)外圈多屬于混合潤(rùn)滑，載荷由本體和油膜一起承擔(dān)。
采用Dowsow-Higgjnson公式計(jì)算滾動(dòng)體和內(nèi)圈、外圈之間的最小油膜厚度為：
公式中：口為潤(rùn)滑油壓粘系數(shù)，1/MPa，取口=2.2*10'2;‰為潤(rùn)滑油在大氣壓力下的動(dòng)力粘度，MPa.s;v為滾動(dòng)體和內(nèi)外圈之間的平均線速度，mm/s;p為當(dāng)量半徑，mm;滾動(dòng)體與內(nèi)圈的當(dāng)量半徑p內(nèi)I2缶(吩為內(nèi)圈滾道半徑，Dw為外圈滾道半徑)，滾勸體與外國(guó)的當(dāng)量半徑p/F=2RRDD(疋為外圈滾道半徑);w為滾動(dòng)體與內(nèi)外滾道先接觸單位長(zhǎng)度上的載荷，N/mm;E‘為材料的綜合彈性模量，MPa，E‘=1.0989E，E為彈性模量。 利用(1)可以分別計(jì)算出滾動(dòng)體與內(nèi)外圈滾道之間的最小油膜厚度，徑向游隙減少量為：
滾動(dòng)軸承徑向游隙與溫度的關(guān)系
滾動(dòng)軸承在使用過(guò)程中，特別是夏季高溫，加之散熱不良，軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中摩擦加劇溫升。 溫度升高，滾動(dòng)體和內(nèi)圈、外圈都增加顯現(xiàn)，由于熱傳導(dǎo)現(xiàn)象，內(nèi)外圈溫度出現(xiàn)差異。 由于外圈的面積大于內(nèi)圈的表面積，散熱較快，這樣內(nèi)圈溫度低于外圈溫度，因此內(nèi)圈的熱膨脹攝大于外圈，這樣軸承正常工作時(shí)徑向游隙比安裝時(shí)要小川。 溫度升高，徑向
At為內(nèi)外圈的溫度差，一般取8-100C。
滾動(dòng)軸承使用壽命與最小油膜關(guān)系
根據(jù)IS0281:2007《滾動(dòng)軸承一一額定動(dòng)載荷和額定壽命》中給出的修訂額定壽命公式
武中L村一額定壽命;/io-基本額定壽命：C-基本額定動(dòng)載荷;P-當(dāng)量動(dòng)載荷;E-壽命指數(shù);q-為可靠度壽命修正指數(shù);also-壽命修正系數(shù);eo-污染系數(shù);巳——疲勞載荷極限;K-粘度比，與油膜參數(shù)嘲A的關(guān)系是村=A1'3。 其中油膜參數(shù)等于最小油膜厚度與滾動(dòng)接觸表面的粗糙度的均方根之比。
由修正額定壽命計(jì)算公式可以看出，額定壽命通過(guò)壽命修正系數(shù)與最小油膜厚度相關(guān)，最小油膜厚度與徑向游隙緊密相關(guān)，因此安裝時(shí)應(yīng)該加上最小油膜厚度考慮徑向游隙。
實(shí)例
例如NU238圓柱滾子軸承為例，標(biāo)準(zhǔn)徑向游隙為65-135/nn。
帶入(2)式中，Ai=3.79,u:m
帶入(3)式中，A2=61.18/rm(△，=9)
徑向游隙△=△l+A2=64,97
因此可以看出，軸承在37度時(shí)，滾動(dòng)軸承能夠正常工作。 當(dāng)滾動(dòng)軸承工作溫度達(dá)到76度時(shí)徑向游隙達(dá)到137pm。 因此當(dāng)滾動(dòng)軸承潤(rùn)滑不良，溫度升高，軸承摩擦磨損嚴(yán)重，最終導(dǎo)致軸承燒傷。
滾動(dòng)軸承徑向游隙影響因素較多，本文只是采用影響較大的內(nèi)外圈溫差和滾動(dòng)體與內(nèi)外圈的彈性變形量。 此法計(jì)算出來(lái)的參考值，可以看出當(dāng)軸承工作溫度較高時(shí)，例如新疆沙漠地帶，在安裝時(shí)應(yīng)該適當(dāng)加大軸承徑向游隙。
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